In der Zeichnung ist ein Ausführungsbeispiel der Erfindung anhand einer Gasturbogruppe dargestellt.

Es zeigen:

1 eine schematische Darstellung der Regelung einer Gasturbogruppe;

2 eine schematische Darstellung der Regelung einer Gasturbogruppe mit sequentieller Verbrennung.

Es sind nur die für das Verständnis der Erfindung wesentlichen Elemente gezeigt. Gleiche Elemente sind in den verschiedenen Zeichnungen mit den gleichen Bezugszeichen versehen. Turbineneintrittstemperatur wird im folgenden mit TIT (engl. turbine inlet tem:perature) abgekürzt.

Die in 1 dargestellte Gasturbogruppe besteht im wesentlichen aus einem Verdichter 40, einer Turbine 41 und einem Generator 46, die über eine Welle 42 verbunden sind, sowie einer Brennkammer 43. Im Verdichter 40 wird Luft über eine Luftzuführung 44 angesaugt und komprimiert. Im Verdichter befinden sich nicht dargestellte, verstellbare Leitschaufeln. Durch die Leitschaufelverstellung wird der über die Luftzuführung 44 angesaugte Luftmassenstrom eingestellt. Die verdichtete Luft wird in die Brennkammer 43 geleitet, der Verbrennungsluft Brennstoff 45 zugeführt und das Brennstoff-Luft-Gemisch verbrannt. Durch die Menge des Brennstoffes 45 wird im wesentlichen die Temperatur der entstehenden Rauchgase beeinflusst. Die Rauchgase werden in die Turbine 41 eingeleitet, wo sie entspannt werden und ein Teil der Energie der Rauchgase in Drehenergie umgewandelt wird. Diese Drehenergie wird über die Welle 42 zum Antrieb des Generators 46 verwendet. Die noch heissen Abgase werden über eine Abgasleitung 47 abgeführt. Die Wärmeenergie der Abgase kann weiter genutzt werden, bsw. in einem nicht dargestellten Abhitzedampferzeuger, zur Erzeugung von Wasserdampf.

Oberhalb der Gasturbogruppe ist schematisch die Regelung dargestellt. Als Haugtregelgrösse wird im folgenden die Leistung der Gasturbogruppe verwendet. In einem Summenpunkt 2 wird eine Leistungsdifferenz 5 zwischen einem geforderten Leistungs-Sollwert 3 und einem Leistungs-Messwert 4 ermittelt. Die Leistungsdifferenz 5 wird in einem Leistungsmanagement 1 verarbeitet und auf Kaskaden aufgeteilt. Ein Leistungsanteil 13 wird auf eine Leistungs-Temperatur-Kaskade 9 und ein Leistungsanteil 22 auf eine Leistungs-Druck-Kaskade 18 verteilt.

In der Leistungs-Temperatur-Kaskade 9 wird der Leistungsanteil 13 in einen Leistungs-Regler 6 eingegeben und dort in eine Turbineneintrittstemperatur-Aenderung 10 umgewandelt. Die. TIT-Aenderung 10 wird in einem Summenpunkt 7 zusammen mit einem TIT-Referenzwert 11 und einem TIT-Messwert 12 verarbeitet und in einen Temperatur-Regler 8 eingegeben. Der TIT-Referenzwert 11 wird lediglich zum Anfahren der Gasturbogruppe benötigt und ist an sich beliebig, da er durch die TIT-Aenderung 10 ausgeglichen werden kann. Im Temperatur-Regler 8 wird die eingegebene Temperatur in ein Signal für ein Stellglied, eine Brennstoffmassenflusseinstellung 14, umgewandelt. Ueber die Brennstoffmassenflusseinstellung 14 wird die Menge Brennstoff 45 eingestellt, die zur Erreichung der gewünschten TIT, und damit der Leistung nötig ist.

In der Leistungs-Druck-Kaskade 18 wird der Leistungsanteil 22 in einen Leistungs-Regler 15 eingegeben und dort in eine Druck-Aenderung 19 umgewandelt. Die Druck-Aenderung 19 wird in einem Summenpunkt 16 zusammen mit einem Druck-Referenzwert 20 und einem Druck-Messwert 21 verarbeitet und in einen Druck-Regler 17 eingegeben. Der Druck-Referenzwert 20 wird lediglich zum Anfahren der Gasturbogruppe benötigt und ist an sich beliebig, da er durch die Druck-Aenderung 19 ausgeglichen werden kann. Im Druck-Regler 17 wird der eingegebene Druck in ein Signal für eine Leitschaufeleinstellung 23 umgewandelt.

Zur Regelung der jeweiligen Gasturbogruppe werden die minimalen und maximalen Betriebsgrössen als Eckdaten aus dem Betriebskonzept benötigt.

Aus dem jeweiligen Betriebskonzept kann dann zum Beispiel die maximale und minimale TIT entnommen werden.

Der Regelungsbereich des Leistungsreglers 6 ist somit durch die TIT-Grenzen aus dem Betriebskonzept gegeben. Der Leistungsregler 6 gibt eine TIT-Aenderung 10 (&Dgr;TIT) aus, welche durch die maximale und minimale TIT sowie durch den TIT-Referenzwert 11 bestimmt wird. &Dgr;TIT_minimal = TIT_minimal – TIT_Referenz &Dgr;TIT_maximal = TIT_maximal – TIT_Referenz

Die maximale TIT-Aenderung 10 ergibt sich somit aus der maximalen TIT entsprechend dem Betriebskonzept minus dem TIT-Referenzwert 11. Aus der maximalen TIT-Aenderung 10 lässt sich dann der maximale Leistungsanteil 13 berechnen, den das Leistungsmanagement 1 an die Leistungs-Temperatur-Kaskade 9 abgeben kann. Dadurch ist dem Leistungsmanagement 1 jederzeit das Leistungspotential (maximale Leistung minus derzeitige Leistung) der jeweiligen Leistungskaskade 9, 18 bekannt.

Das gleiche wie oben beschrieben folgt für den Leistungs-Regler 15, wo dann der Regelungsbereich durch die möglichen Leitschaufeleinstellungen gegeben ist. Dadurch lässt sich ebenfalls die maximale und minimale Druck-Aenderung 19 bestimmen, sowie der maximale und minimale Leistungsanteil 22.

Die Verteilung der Leistungsdifferenz 5 durch das Leistungsmanagement 1 an die Leistungs-Kaskaden 9 und 18 basiert auf einem Ueberlaufprinzip. Soll die Leistung durch die Eingabe eines höheren Sollwertes 3 angehoben werden, wird beispielsweise die Leistungsdifferenz 5 durch das Leistungsmanagement 1 zuerst an die Leistungs-Temperatur-Kaskade 9 abgegeben. Kann diese keine höhere Leistung mehr bringen, d.h. ist die maximale TIT und die maximale Leistung der Leistungs-Temperatur-Kaskade 9 erreicht, wird der restliche Anteil der Leistungsdifferenz 5 an die Leistungs-Druck-Kaskade 18 abgegeben. Dies geschieht natürlich nicht nacheinander, sondern simultan, da die jeweiligen Leistungsanteile der Kaskaden 9, 18 im Leistungsmanagement 1 bekannt sind.

Die Verteilung der Leistungsdifferenz 5 durch das Leistungsmanagement 1 kann natürlich auch durch ein Rücklaufprinzip erfolgen. Bei einer schnellen Regelung wird beispielsweise die geforderte Leistung zuerst gleichmässig auf die verschiedenen Leistungs-Kaskaden 9, 18 verteilt. Wird das Leistungsniveau beibehalten, wird Leistung von einer der Leistungs-Kaskaden 9 oder 18 abgezogen und an die andere Leistungs-Kaskaden 18 oder 19 abgegeben. Dies geschieht solange, bis jeweils das Leistungspotential ausgeschöpft und damit der Maximalwert der TIT oder des Drucks erreicht ist.

In 2 ist eine Gasturbogruppe mit sequentieller Verbrennung dargestellt. Sie besteht im wesentlichen aus einem Verdichter 40, einer ersten Turbine 41A mit zugehöriger ersten Brennkammer 43A, einer zweiten Turbine 41B mit zugehöriger zweiten Brennkammer 43B und einem Generator 46. Die im Verdichter 40 verdichtete Luft wird in die erste Brennkammer 43A geleitet. Dort wird der Verbrennungsluft Brennstoff 45A zugeführt und das Brennstoff-Luft-Gemisch verbrannt. Die entstandenen Rauchgase werden in die erste Turbine 41A eingeleitet, wo sie teilweise entspannt werden, unter Abgabe der Energie an die Welle 42. Die Abgase werden in die zweite Brennkammer 43B geleitet, wo Brennstoff 45B zugeführt und das Brennstoff-Abgas-Gemisch verbrannt wird. Die entstandenen Rauchgase werden in die zweite Turbine 41B eingeleitet, wo sie entspannt werden und ein Teil der Energie der Rauchgase in Drehenergie umgewandelt wird. Diese Drehenergie wird über die Welle 42 zum Antrieb des Generators 46 verwendet. Die noch heissen Abgase werden über eine Abgasleitung 47 abgeführt.

Zur Regelung werden hier drei Kaskaden verwendet, eine erste Leistungs-Temperatur-Kaskade 9A, eine zweite Leistungs-Temperatur-Kaskade 9B sowie eine Leistungs-Druck-Kaskade 18.

Die Regelung der Kaskaden 9A, 9B, 18 erfolgt dabei genau gleich wie unter 1 beschrieben. Das Betriebskonzept muss natürlich der sequentiellen Verbrennung der Gasturbogruppe angepasst werden.

Das Leistungsmanagement 1 wird so angepasst, das die Leistungsdifferenz 5 auf die drei Leistungskaskaden 9A, 9B, 18 verteilt wird. Vorteilhafterweise wird mittels Ueberlaufprinzip bei einer Gasturbogruppe mit sequentieller Verbrennung zuerst das Leistungspotential der ersten Leistungs-Temperatur-Kaskade 9A ausgeschöpft. Mittels einer Brennstoffmassenflusseinstellung 14A wird ein TIT-Messwert 12A auf die maximale TIT gebracht. Danach wird das Leistungspotential der zweiten Leistungs-Temperatur-Kaskade 9B und nachfolgend dasjenige der Leistungs-Druck-Kaskade 18 ausgeschöpft.

Selbstverständlich ist die Erfindung nicht auf das gezeigte und beschriebene Ausführungsbeispiel beschränkt. Die Leistung kann durch alternative Hauptregelgrössen ersetzt werden, beispielsweise durch die Drehzahl oder die Frequenz (z. Bsp. bei Inselnetzen). Der TIT-Messwert 12 kann, falls er bei sehr hohen Turbineneintrittstemperaturen aus messtechnischen Gründen nicht ermittelt werden kann, auch durch zurückrechnen aus der Turbinenaustrittstemperatur und dem Druck gewonnen werden.